jueves, 12 de diciembre de 2013

Problema 1

  1. Un yacimiento de petróleo ha estado en producción por varios años. La capa de gas se ha ido expandiendo debido a la declinación de la presión.

DATOS DEL YACIMIENTO Y DE LOS FLUIDOS
Permeabilidad de la formación, md         200
Porosidad de la formación, %                22
Saturación de agua connata, %               25
Área transversal del contacto gas-petróleo, pies2        2.178.000
Tasa neta de expansión de la capa de gas, BPD           10.000
Ángulo de buzamiento de la formación, grados             20
Se desea usar la ecuación de flujo fraccional para determinar la saturación promedio de gas en la capa de gas.

miércoles, 11 de diciembre de 2013

Predicción en el caso de inyección de gas interna o dispersa - V

Para estéis condiciones resultó evidente que: 
1. Mientras más temprano se realice la inyección, mayor será el recobro para una determinada presión de abandono. 
2. Si la inyección se realiza al comienzo de la vida del yacimiento se obtienen mayores relaciones gas-petróleo producido 
3. La reinyección de gas en cualquier momento conduce a incrementos en el recobro de petróleo. En general, si se está considerando un campo para la inyección de gas dispersa, la construcción de estas figuras permitirá obtener conclusiones básicas sobre el yacimiento relacionadas con la cantidad de gas que ha de reinyectarse y la presión a la cual se debe iniciar el proyecto. Es evidente que los beneficios de la inyección dispersa se
Figura 6.23. Comportamiento de la RGP de un yacimiento de empuje por gas en solución sometido a una inyección de gas dispersa (según Smith).
reducen si sólo una parte del yacimiento es contactada por el gas inyectado. Pirson también presenta un procedimiento que toma en cuenta el gradiente de saturación del gas en proyectos de inyección. Dicho gradiente sirve para aumentar la recuperación de petróleo más allá del esperado sólo por la inyección de gas dispersa. Si la inyección se inicia temprano en el campo, necesariamente existirá un gradiente de saturación de gas debido a que no se desarrollará una permeabilidad continua al gas entre los pozos producto- res y los inyectores. Si la inyección ocurre en un campo donde la presión se encuentre por debajo de la presión de burbujeo, se pensará que se está más cerca de un caso de inyección de gas dispersa, pues existirá en el yacimiento una alta saturación de gas.

martes, 10 de diciembre de 2013

Predicción en el caso de inyección de gas interna o dispersa - IV

donde:
El término (ks /k0)e representa las propiedades de flujo simultáneas del petróleo y del gas en las partes del yacimiento contactadas por el gas inyectado. Generalmente se supone que el comportamiento de permeabilidades relativas es el mismo que si se considera que no se ha inyectado gas. 
Las Figuras 6.22 y 6.23, presentadas por Smith1, muestran resultados típicos obtenidos por Pirson14 para el caso de inyección de gas dispersa en un yacimiento, cuyo pun- to de burbujeo es de 2000 lpca y donde una fracción constante del gas fue reinyectada.
Figura 6.22. Comportamiento de presión típico de un yacimiento de empuje por gas en solución
sometido a una inyección de gas dispersa (según Smith)

lunes, 9 de diciembre de 2013

Predicción en el caso de inyección de gas interna o dispersa - III

La ecuación 6.36 se puede modificar para tomar en cuenta la reinyección de fracción constante del gas producido como una fase de gas dispersa:
donde / es la fracción constante del gas producido que se reinyecta al yacimiento. 
La solución de un problema de empuje por gas en solución con re-inyección de gas, requiere de la solución simultánea de las ecuaciones 6.34,6.35 y 6.37. 
Cuando el gas inyectado no se dispersa en el 100 % del volumen del yacimiento es necesario utilizar la eficiencia de barrido volumétrico, Ev, para representar la fracción del volumen poroso del yacimiento que ha sido contactada por el gas inyectado. Los métodos usados para evaluar este factor son empíricos y se basan en la comparación entre el comportamiento calculado y el observado, y en datos de laboratorio obtenidos de análisis estadísticos de núcleos. El recobro teórico se calcula con la eficiencia de desplazamiento unitaria, incluyendo una eficiencia de barrido areal apropiada; comparando con el comportamiento observado a tiempos diferentes, se hallan varios valores del factor de conformación y calculando un valor promedio puede utilizarse en futuras predicciones. Consideraciones estructurales, o la posición de los pozos de inyección, pueden también sugerir el volumen del yacimiento que ha sido contactado por el gas. El comportamiento de un yacimiento donde una fracción constante de gas se reinyecta y donde éste contacta sólo una parte del volumen del yacimiento, se calcula por medio de la siguiente ecuación:

sábado, 7 de diciembre de 2013

Predicción en el caso de inyección de gas interna o dispersa - II

Si el yacimiento posee empuje por gas en solución, son necesarias dos ecuaciones adicionales: la ecuación de relación gas-petróleo instantánea:
y la ecuación de saturación:

viernes, 6 de diciembre de 2013

Predicción en el caso de inyección de gas interna o dispersa - I

Varios autores6, ,3>l5, l6>17 han tratado con detalle el problema de empuje por gas en solución. El trabajo de Pirson15 tiene la ventaja de ser relativamente simple y se puede resolver fácilmente. Además, las ecuaciones pueden adaptarse fácilmente cuando se presente un gradiente de saturación. La ecuación de balance de materiales1'18 para el caso de que no exista entrada ni producción de agua y exista capa de gas, es:

jueves, 5 de diciembre de 2013

Comportamiento después de la ruptura del gas - II

La Figura 6.21 muestra la construcción que permite estimar gráficamente las saturaciones promedio de gas a través del sistema. La saturación de gas en el frente, Sg/, determina el punto de la curva fg versus Sg, a partir del cual se pueden trazar tangentes hasta el tope de la figura que se extrapolan hasta el punto donde fg es igual a uno. Esto da una saturación promedio de gas a través del sistema lineal, representado en la figura por (SgP )s. La diferencia entre (S'^ )s y (S'gp ) es la recuperación fraccional del petróleo in situ en las condiciones de presión y temperatura existentes después de la ruptura del gas inyectado.
La recuperación total de petróleo como una fracción del volumen poroso total del yacimiento será equivalente a (S'^ )5, menor que cualquier saturación de gas que haya existido antes de iniciarse el proyecto. Consideraciones volumétricas permiten estimar el recobro de petróleo en condiciones de yacimiento o en condiciones normales. Como se observa en la Figura 6.21, la subdivisión arbitraria del intervalo de saturación entre (S'gp )y(S^)5,da valores de (S^ )2, (5^ )3 y(S'gp )4. 
Las tangentes trazadas a la curva fg por cada una de estas saturaciones produce los puntos 2,3 y 4, que corresponden a la fracción de gas en el extremo de salida del sistema, cuando las saturaciones promedio de gas en éste son (S'gp )2, (5^ )3 y (S^ )4, respectivamente. Es decir, las ecuaciones 6.24,6.25 y 6.26 pueden combinarse convenientemente para generar el comportamiento de producción del sistema a lo largo de las líneas mostradas en la Figura 6.20. La integración gráfica de la curva de la tasa de producción de petróleo permitirá construir el gráfico de petróleo producido acumulado en función de tiempo. Similarmente, el gráfico de RGP en función de tiempo se puede usar para generar el gráfico del gas producido acumulado en función del tiempo de producción.